jwh建筑设计

地面粗糙种别： A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。
（0.12） B类：指野外、村落庄、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。
(0.16) C类：指有密集建筑群的城市市区。
(0.22) D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(0.30) 体型系数： 改动后的基本风压：对付高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采取。
1) 风荷载浸染面的宽度，多数程序是按打算简图的外边线的投影间隔打算的，因此，当构造顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应把稳修正风荷载文件，从风荷载中减去打算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特殊是风载产生的弯矩过大。
2) 顶层女儿墙高度大于1米时应改动顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。
3) 当打算坐标旋转时，应把稳风荷打算是否相应作了旋转处理。
4) 大多数程序风载从嵌固端算起，当打算嵌固端在地下室时，应将风荷载改动为从正负零算起。
5) 用SATWE进行多塔楼剖析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块剖析，但风荷载按整体投影面打算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会涌现缺点。
构造的基本周期：宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）； 规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采取近似方法打算得到的，建议打算出构造的基本周期后，再代回重新打算。

构造规则性信息： 根据构造的规则性选取 旋转耦联信息： 1） 对付耦联选项，建议总是采取； 2） 质量和刚度分布明显不对称的构造，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震浸染下的旋转影响。
3）有时偏幸：验算构造位移比时，总是考虑有时偏幸 A） 位移比超过1.2时，则考虑双向地震浸染，不考虑有时偏幸。
B） 位移比不超过1.2时，则考虑有时偏幸，不考虑双向地震浸染。
例： 一31层框支构造，考虑双向水平地震力浸染时，其打算剪重比增量均匀为12.35%； 规则框架考虑双向水平地震浸染时，角柱配筋增大10%旁边，其他柱变革不大； 对付不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大； 通过双向地震力、柱按单偏压打算和双向地震力、双偏压打算比较可知，后者打算柱的配筋较前者有明显的增大。
建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。
3）打算单向地震力，应考虑有时偏幸的影响。
5%的有时偏幸，是从施工角度考虑的。
打算考虑有时偏幸，使构件的内力增大5%~10%； 打算考虑有时偏幸，使构件的位移有显著的增大，均匀为18.47%。
注：对付不规则的构造，应采取双向地震浸染，并把稳不要与“有时偏幸”同时浸染。
“有时偏幸”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。
建议的选用方法： 当为多层（≤8层，≤30m），考虑旋转耦联与非旋转耦联均可； 当为一样平常高层，可选用耦联+有时偏幸； 当为不规则高层、知足抗规2条以上不规则性时，或位移比靠近限值， 考虑双向地震浸染。
打算振型个数： 1) 按侧刚打算时：单塔楼考虑耦联时应大于即是9；繁芜构造应大于即是15；N 个塔楼时，振型个数应大于即是N×9。
（把稳各振型的贡献由于旋转分量的影响而不平服随频率增加面递减的规律）一样平常较规则的单塔楼构造不考虑耦联时取振型数大于即是3就可，顶部有小塔楼时就大于即是6。
2) 按总刚打算时；采取的振型数不宜小于按铡刚打算的二倍，存在长梁或跨层柱时应把稳低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震浸染的贡献却较小。
3) 规范哀求，地震浸染有效质量系数要大于即是0.9；基底的地震剪力偏差已很小，可认为取的振型数已知足

活载信息： 考虑活荷不利支配的层数 从第 1 到6层.... 多层应取全部楼层； 高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条 柱、墙活荷载是否折减 不折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条） 传到根本的活荷载是否折减 折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条） 柱，墙，根本活荷载折减系数.....《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 打算截面以上的层号------折减系数 1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条） 》20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）

调度信息： 中梁刚度增大系数： BK = 2.00......《高规》5.2.2条；装置式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0， 一样平常取2.0 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85......主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装置整体式框架梁0.7-0.8 梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00......放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利支配时，宜取1.0 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70......一样平常工程取0.7，位移由风载掌握时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条 梁扭矩折减系数： TB = 0.40......现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一样平常取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00......用于调度抗震安全度，取值0.85-1.50，一样平常取1.0 0.2Qo 调度起始层号： KQ1 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；拜会《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条 0.2Qo 调度终止层号： KQ2 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；拜会《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0......按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00......打算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调度）；打算振型数为3时，取1.5 九度构造及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15.....取1.15，《抗规》6.2.4条 是否按抗震规范5.2.5调度楼层地震力IAUTO525 = 1.....用于调度剪重比，《抗规》5.2.5条(强条) 是否调度与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0.....一样平常不调度，《高规》10.2.7条 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1.....《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条 逼迫指定的薄弱层个数 NWEAK = 0.....逼迫指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条， 《高规》4.6.4条

设计信息： 构造主要性系数: RWO = 1.00......《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计利用年限50年，取1.00 柱打算长度打算原则: 有侧移............一样平常按[有侧移]，用于钢构造 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域........一样平常不简化，《高规》5.3.4条，拜会《手册》 当选定时，梁负筋应按打算配筋配足，此种简化更符合实际，建议采取。
当不选用时，梁负筋可按柱边弯矩打算配筋，即适当削峰配置。
是否考虑 P-Delt 效应： 1） 据有关剖析结果，7度以上抗震设防的建筑，其构造刚度由地震或风荷载浸染的位移限定掌握，只要知足位移哀求，整体稳定自然知足，可不考虑P-DELT效应。
2） 对6度抗震或不抗震，且基本风压小于即是0.5㎏/M2的建筑，其构造刚度由稳定下限哀求掌握，宜考虑。
3） 考虑后构造周期一样平常会加长。
4） 考虑后应按弹性刚度打算的，因此，柱打算长度系数应按正常方法打算 否................一样平常不考虑；《砼规》5.2.2条3款，7.3.12条； 《抗规》3.6.3条；《高规》5.4.1条，5.4.2条 柱配筋打算原则: 按单偏压打算......宜按[单偏压]打算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按分外构件定义角柱，程序自动按[双偏压]打算 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.....用于钢构造 梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00.....室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境种别见3.4.1条表3.4.1 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00.....室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境种别见3.4.1条表3.4.1 是否按砼规范(7.3.11-3)打算砼柱打算长度系数: 是...一样平常工程选[是]----qq 多高层构造要选用，详见《砼规》7.3.11条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75％以上时选[是];单层刚性屋盖构造不选用。

配筋信息： 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300......设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2；《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210 .....《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00......《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一样平常取100，详见《抗规》6.3.3条3款（强条） 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00......《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一样平常取100，详见《抗规》6.3.8条2款（强条） 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00......《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》6.4.3条1款（强条） 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30......《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2；

荷载组合： 恒载分项系数: CDEAD= 1.20.....一样平常情形下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条） 活载分项系数: CLIVE= 1.40.....一样平常情形下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条） 风荷载分项系数: CWIND= 1.40.....一样平常情形下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条） 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30.....取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条） 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50.....取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条） 分外荷载分项系数: CSPY = 0.00.....无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条） 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70.....大多数情形下取0.7， 详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条） 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60.....取0.6，《荷规》7.1.4条 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.....雪荷载及一样平常民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数 剪力墙底部加强区信息................................. 剪力墙底部加强区层数 IWF= 1 .......取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条 剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.00.....取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条

SATWE打算掌握参数： 层刚度比打算： 1） 剪切刚度：打算嵌固层刚度和纯框架构造层间刚度时采取，带斜撑构造不宜采取；底部大空间为一层时可采取。
2） 剪弯刚度：适用打算任何构造的刚度打算，建议采取；底部大空间为二层时可以采取。
3） 按层地震剪力与层地震位移差之比打算（抗震规范方法）：该法观点模糊，构造完备相同的层，放在不同层位移时的刚度不同，这与层刚度的定义不符，建议一样平常不用。
（系统默认是第三种打算方法，设计者应把稳改正）；（也有人认为第三种均可采取） 总刚与侧刚问题： 1） 按总刚打算耗机时和内存资源较多。
2） 有弹性楼板设置时必须按总刚打算。
3） 无弹性楼板时宜按侧刚打算。
4） 规范掌握的层刚度比和位移比，哀求在刚性楼板条件下打算，因此，任何情形下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比。
打算结果的鉴别剖析和调度： 1） 合理性： 框架构造；T1=0.1~0.15N(个中N为构造层数) 框剪构造：T1=0.08~0.12N(个中N为构造层数) 剪力墙构造：T1=0.04~0.06N(个中N为构造层数) 筒中筒构造：T1=0.06~0.1N(个中N为构造层数) 并且有T2~（1/3~1/5）T1；T3~（1/5~1/7）T1 2） 旋转周期应小于平动周期的0.9(0.85) 3） 底部总剪力与总重量的比为： Q/W=0.12%~0.28%（7度、二类土） Q/W=2.8%~5%（8度、二类土） 4) 位移： 当剪力墙作为薄壁杆件打算时，最大层间相对位移取u/h小于即是1/1100；较佳取值取1/1600~1/2500.当剪力墙作为墙元模型（包括壳元、膜元等打算时；最大层间相对位移取知足规范哀求为基准，较佳取值1/1200~1600。
5) 合理的含钢量： 梁：0.35%~1.5% 墙：0.35%~0.5% 柱：0.5%~1.5% 板：0.35%~0.6% 6) 最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层均匀位移值的1.2倍，A级高度不应大于1.5倍，B级高度不应大于1.4倍。
7) 构刚度掌握与调度： 刚度掌握内容 不知足时的调度方法 1 弹性层间位移掌握：△umax/h≤1/500~1/1000 调度层高，加强底部竖向构件刚度 2 层刚度比掌握：Ki/Ki+1≤0.7且3 Ki/(Ki+1+ Ki+2+ Ki+3) ≤0.8 调度层高，加强或削弱干系层刚度或按《高规》5.1.13和5.1.14处理 3 转换层刚度比掌握：K’i+n/K’i≤1.3 K’i+1/K’i≤1.67 调度层高，加强或削弱干系层刚度 4 嵌固层刚度比掌握：γe=(G1A1H0)/(G0A0h1)≥2；个中：[A0，A1]=AW+2.5(hci/hi)2Aci 增加地下室剪力墙或将嵌固层下移一层 5 整体稳定刚重比掌握：EJd≥1.4GH2或GJ≥10GJ 加强竖向构件刚度 6 旋转位移掌握：A类高度不宜△umax/△uuc ≥1.2不尖△umax/△uuc ≥1.5B类高度不宜△umax/△uuc ≥1.2不尖△umax/△uuc ≥1.4 调度平面支配，减少刚心与形心偏幸距，注：若（△umax/h）x2比弹性层间位移角掌握哀求小，则可不考虑本项哀求 7 旋转掌握刚度：A类高度A类高度：T1/Tt≤0.9B类高度：T1/Tt≤0.85 找出缘故原由采纳相应方法 8 舒适度掌握：amax≤0.15(m/s2) (住宅、公寓)amax≤0.15(m/s2) (办公、旅社) 加强竖向构件刚度 采取薄壁杆元模型输入时要把稳： 1） 高下墙体的剪心、形心应尽可能对齐；局部开洞整体剪力墙化为无洞口剪力墙输入；局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力墙输入。
2） 带边柱剪力墙按无柱剪力墙输入；当柱断面较大时，可再单独输入柱，末了柱配筋=柱钢筋+墙端筋 3） 一样平常与剪力墙正交梁端宜按铰支输入，当墙厚≥0.8梁高时，可按弹性固结梁输入，按铰支输入时，与墙正交梁真个负筋不少于跨中的40% 4） 地下室边墙壁不宜按整片墙输入，宜分段按墙柱输入，凡有梁相交部位设墙柱，墙柱截面取支承点两边各3倍墙厚，当有明柱时加输时柱。
5） 抗震设计的高层建筑构造，其楼层侧向刚度不宜小于相邻层上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度均匀值的80%。
6） A级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力构造的受剪承载力不宜小于其上的一层受剪承力的80%；不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力构造的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。
7） 各片剪力墙的等效刚度相差不要大于3倍。
8） 多层或高层上部构造设置水箱和拍浮池时，其底板应与楼面板分开。
9） 框架-剪力墙构造，底层剪力墙截面面积AW和柱截面面积AC之和与高层楼面面积之比，对7度2类土情形，一样平常（AC+AW）/Af=3%~5%; AW/ Af=2%`3%。
层数多高度大的框架-剪力墙构造，宜取上限值，且纵横两个方向的剪力墙均宜在上述范围内，框架-剪力墙构造中剪力墙厚度初步估计见下表： 抗震烈度 10层 15层 20层 25层 30层 35层 40层 7度 250 250 250 300 300 350 400 8度 250 250 300 350 400 450 500 9度 300 300 350 400 450 500 550 异形柱的布局： 1） 异形柱的墙肢宽度B宜为200~300；一样平常取墙肢最小宽度bmin≥200mm. 2） 截面的长度B一样平常取2b≤B≤4b;且H/4≤B≤H/4；H为柱的净高，最小长度Bmin =2bmin 。
当异形柱作为角柱时，墙肢长度不宜小于600mm . 剪力墙种别划分: λ=hw/bw λ＞8 8≥λ＞5 5≥λ＞3 λ＜3 4≥λ＞2 剪力墙种别 一样平常剪力墙 短肢剪力墙 小墙肢短肢剪力墙 按柱设计 异形柱 A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力构造 的承载力不宜小于其上一层的80%； 不应小于其上一层的60%；B级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力构造的承载力不应小于其上一层的75%. 错层构造： 当错层高度不大于框架梁的截面高度时，各部分楼板应作为独立楼层参加整体打算，不宜归并为一层打算，此时，每一个错层部分可视为独立楼层，独立楼层的楼板可视为在楼板平面内刚度无限大，相反，可作为同一楼层参加构造整体打算 错层处框架柱的截面宽度和高度均不得小于600，砼强度等级不得低于C30，抗震等级宜提高一级，竖向配筋率不宜小于1.5%；箍筋全高加密，箍筋体积配箍率不宜小于1.5%；错层处平面外受力的剪力墙，其截面厚度：非抗震设计时不应小于200。
抗震设计时不应小于250，并均应设置与之垂直的墙肢或扶壁柱，抗震等级应提高一级，砼强度等级不应低于C30。
水平和竖向分布钢筋的配筋率：非抗震设计时不应小于0.3%；抗震设计时不应小于0.5%。
错层在构造模型中的输入： 按每块楼板为一层的方法输入，这样两块楼板就被分成两层，分层时在没有楼板的地方就输入高下连通的独立柱和剪力墙，此时要把稳洞口的输入，由于错层按两层或多层输入后，层分得很细，每每从洞口中窜过，为了使打算精确，应把洞口上的墙梁按普通梁来输入，在洞口的两端加两个节点，在构件定中定义墙梁，在墙梁的标高处输入墙梁

“侧刚打算方法”和“总刚打算方法”均为构造的地震反应剖析方法，二者同属于“振型分解法”。
“侧刚打算方法”是一种简化打算方法，只适用于采取楼板平面内无限刚假定的普通建筑和采取楼板分块平面内无限刚假定的多塔建筑，对付这类建筑，每层的每块刚性楼板只有两个独立的平动自由度和一个独立的迁徙改变自由度，“侧刚”便是依据这些独立的平动和迁徙改变自由度而形成的浓缩刚度阵。
“侧刚打算方法”的优点是剖析效率高，由于浓缩往后的侧刚自由度很少，以是打算速率很快。
但“侧刚打算方法”的运用范围是有限的，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如：错层构造、空旷的工业厂房、体育馆所等），“侧刚打算方法”是近似的，会有一定的偏差，若弹性楼板范围不大或不与楼板相连的构件不多，其偏差不会很大，精度能够知足工程哀求，若定义有较大范围的弹性楼板或有较多不与楼板相连的构件，“侧刚打算方法”则不适用。
“总刚打算方法”便是直接采取构造的总刚和与之相应的质量阵进行地震反应剖析。
这种方法精度高，适用范围广，可以准确剖析出构造每层每根构件的空间反应，通过剖析打算结果，可以创造构造的刚度突变部位，连接薄弱的构件以及数据输入有误的部位等。
其不敷之处是打算量大，比“侧刚打算方法”打算量大数倍。
对付没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，“侧刚打算方法”和“总刚打算方法”的结果是同等的．